memoria de cálculo de nave industrial

ퟖퟕ ≈ ퟖퟔퟒ, En nuestro caso tenemos una estructura cerrada GCpi = +/- (0). kL/Ry=79; Fs=1; Fa=1281 kg/cm² espesor alma y 20 mm espesor patín,  A= 113 cm² Memoria de calculo - nave industrial MEMORIA DE CÁLCULO DE UNA NAVE INDUSTRIAL 1 ANTECEDENTES El objetivo de la presente memoria de cálculo consiste en dar a Views 354 Downloads 6 File size 3MB Report DMCA / Copyright DOWNLOAD FILE Recommend stories Memoria de Calculo Nave Industrial Informe geotécnico de la zona Una empresa externa será la responsable de evaluar las propiedades geotécnicas del recinto, realizar la estratigrafía y de calcular la resistencia del terreno. Looks like you’ve clipped this slide to already. EBROAOKVYYYAMIMMPEQNTVUNCGOBUMUYEEWVNFANUNIP Tel. Para el diseño por resistencia última las fuerzas sísmicas internas deben combinarse con factores de carga unitarios. INDICE. Método LRFD: Professional Member  D49=D42: P= -255 kgs. La expresión para el requisito de seguridad estructural es: Σλi Qi≤φRn (Suma de los productos de los efectos de las cargas y factores de carga) ≤(factor de resistencia)(resistencia nominal) (Los efectos de las cargas) ≤(la resistencia o capacidad del elemento estructural) Factores de carga y las combinaciones Donde U –la carga ultima D –cargas muertas (Dead load) L –cargas vivas (Live load) Lr –cargas vivas en techos (Roof Live load) S –cargas de nieve (Snow load) R –carga inicial de agua de lluvia o hielo (Rain water or ice load) W –fuerzas de viento (Wind load) E –Fuerzas de Sismo (Earthquake load) U = 1.4 D (Ecuación A 4‐1 del LRFD) U = 1.2D + 1.6L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A 4‐2 del LRFD) Cuando hay cargas de impacto U = 1.2D + 1.6(Lr o S o R) + (0.5 Lr o 0.8 W) (Ecuación A 4‐3 del LRFD) U = 1.2D + 1.3W + 0.5L + 0.5(Lr o S o R) (Ecuación A 4‐4 del LRFD) U = 1.2D ±1.0E +0.5 L+0.2S (Ecuación A 4‐5 del LRFD) Existe un cambio en el valor de factor de carga para L en las combinaciones A4‐3, A 4‐4, A4‐5 cuando se trata de garajes, áreas de reuniones públicas y en todas las áreas donde la carga viva exceda de 100 psf, U = 1.2D + 1.6(Lro S o R)+(1.0 L o 0.8 W) (Ecuación A 4‐3’ del LRFD) U = 1.2D+1.3W+1.0L+0.5(Lro S o R) (Ecuación A 4‐4’ del LRFD) U = 1.2 D ±1.0 E + 1.0 L + 0.2S (Ecuación A 4‐5’ del LRFD) Cuando hay la posibilidad de levantamiento por las fuerzas de viento y sismo, U = 0.9 D ±(1.3 W o 1.0 E) (Ecuación A 4‐6 del LRFD) Las magnitudes de las cargas (D, L, Lr, etc.) Las cargas serán ingresadas al modelo en forma de cargas distribuidas aplicadas a las viguetas, para esto tendremos en cuenta el ancho tributario, de cada vigueta. P presion =0.005(0.3)(85.86)2 P presion =11.06 kg /m2 Psucciòn =0.005(−0.7)(85.86)2 Psucciòn =−25.80 kg/m 2 SOTAVENTO: Para el cálculo de la presión en la zona de sotavento se tendrá que usar el coeficiente de (-0.6) Psucciòn =0.005(−0.6)(85.86)2 Psucciòn =−22.12kg /m2 Con estas presiones y el área de influencia obtenemos las fuerzas de los pórticos y llegamos estos dos casos. Otras estructuras de acero.  Deflexión por carga total (Def t): wt=2 kg/cm CATEGORÍA DE LA EDIFICACIÓN (U). CAMARA DE BOMBEO DE DESAG UE EXISTENTE CBD - 01. TABLA N° 01 FACTORES DE ZONA ZONA Z 3 0,4 2 0,3 1 0,15 Figura 01. Academia.edu no longer supports Internet Explorer. Viernes, 21 de Enero de 2011, 1:32:22 PM MEMORIA DE CALCULO CARGA EXTERIOR DE VIENTO EN EL TECHO. Warning: TT: undefined function: 32 Carga muerta entre piso (Dentre piso): 290 kg/m² ASIGNACIÓN DE CARGAS A LOS ELEMENTOS TIPO VIGUETAS Definimos primero los estados de carga en la estructura de carga presente en la estructura. Diseño i construcción de una nave industrial, Problemas de resistencia de materiales. Resistencia Característica, fck = 200 kp/cm 19.62 . Ingenieros Civiles Asociados S.A. de C.V. Clipping is a handy way to collect important slides you want to go back to later.  Sxe= 694 cm³ PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms L/240 = 3 cm > 2 cm bien,  Momento máximo: 1314276 kg-cm GUÍA TÉCNICA DE APLICACIÓN: REGLAMENTO DE SEGURIDAD CONTRA INCENDIOS EN LOS ESTABLECIMIENTOS INDUSTRIALES, PROYECTO DE CÁLCULO DE LA ESTRUCTURA DE UNA NAVE INDUSTRIAL, Dialnet ProblemasDeResistenciaDeMateriales. You can download the paper by clicking the button above. Russell C. Hibbeler - Mechanics of Materials 10th Edition (2016, Pearson) - l... Sanmi Sharma Food technology (assignment 1).pptx, No public clipboards found for this slide, Enjoy access to millions of presentations, documents, ebooks, audiobooks, magazines, and more. Máxima < Def. Techo de lmina KR-18 o similar con pendiente de 15% en el lado hacia Reforma y 10% de pendiente hacia elementos se realizara por el método de Estados Limites Últimos de la En el mapa eólico vemos que a la ciudad de pisco le corresponde un promedio de 65km/h; Pero se cuentan con datos estadísticos del SENAMHI que dan como 100km/h la velocidad del viento en épocas de los meses de agostosetiembre donde se producen los vientos Paracas. 50 -2948 tensión Diagonal izq SERVICIOS DEL SIAPA PARA QUE EL SIAPA PUEDA PROPORCIONAR LOS SERVICIOS FUNDAMENTALES DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO Y SANEAMIENTO SE REQUIERE CUMPLIR CON LOS REQUISITOS PREVIOS DE LOS .  Carga total Wt= 600 kg/m², Viga: 20 kg/m²  Carga viva (L): 310 kg/m² Comentario, American Concrete Institute. CVIENTO X – X (MÁS DESFAVORABLE), Coeficiente de Poisson, v = 0. 43 3013 compresión Diagonal der Por el método de Distribución de momentos (CROSS) obtenemos los siguientes El diseño de las mismas se muestra a continuación: 14 PLANOS: Ronald F. Clayton 46 13094 compresión Diagonal izq Learn how we and our ad partner Google, collect and use data. kL/Ry= 85; Fs=1; Fa=1202 kg/cm² Pmax= AFa=11262 kgs > 1597 bien ퟎퟓ ∗ ퟏ ∗ ퟎ.ퟖퟓ ∗ ퟒퟐ. PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Estructuras Suelos Cemento Hormigón armado Hormigón. 47 7225 compresión Diagonal izq  Sx= Mmax/Fb= 737 cm³ < 871 cm³ bien,  Deflexión por carga viva (Def v): wv= 15 kg/cm L = 2 m Edificaciones comunes, cuya falla ocasionaría pérdidas de cuantía intermedia como viviendas, oficinas, hoteles, restaurantes, depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligros adicionales de incendios, fugas de contaminantes, etc. ACI 318-08 (USA). PER 6”x3” azul; A= 26 cm² Se han pre dimensionado con un área de 10 cm2. Se hace lo mismo para la dirección negativa .. el viento en la dirección y no es crítico CARGA SISMOX: CARGA SISMOY: Las cargas de peso propio se calculan internamente través del software 4 COMBINACION DE CARGAS. De muros estructurales (4.5.3). PROPIEDADES DE LOS MATERIALES Definimos los siguientes materiales a usar en la estructura metalica Acero para barras : Utilizaremos un acero A36 con las siguientes características ; Peso por unidad de volumen : 7849kg/m3 Modulo de elasticidad ( E) : 20389 Coeficiente de poisson( U) = 0.3 Modulo cortante ( G) = 7841.93 Aluminio Utilizaremos aluminio para la cobertura del techo de la nave con las siguientes características : Peso por unidad de volumen : 2713 Modulo de elasticidad ( E ) : 7101 Coeficiente de poisson( U) = 0.33 Modulo cortante ( G) = 2669.55 Concreto Utilizaremos concreto para zapatas con las siguientes características : Peso por unidad de volumen : 2400kg/m3 Modulo de elasticidad ( E) : 2188.2 Coeficiente de poisson( U) = 0.2 Modulo cortante ( G) = 911.75 COMBINACIONES DE CARGA Las combinaciones de carga las introduciremos en el programa teniendo en cuenta la norma E-090 que nos indica las siguientes combinaciones de carga : En nuestro proyecto : Nuestro proyecto esta ubicado en la ciudad de ica por lo que tomaremos un valor de carga de nieve nula , asi como carga de lluvia nula . CARGA DE VIENTO Lw = 40 Kg/m2. Memoria calculo nave industrial lrfd. ퟔퟏퟑ ∗ ퟏ. 45 13094 compresión Diagonal der ( h 0.22 ) 10 V=100km/h H=5m Vh=85.86km/h 1.11. Máxima Admisible = L/360 = 1940/360 = 5 cm. Memoria de calculo de nave industrial 63 resultados Ordenar por Más relevantes Planos Estructurales Y Memoria De Calculo Antes: 600 pesos $ 600 570 pesos$ 570 5% OFF en 3x 190 pesos$ 190 sin interés Envío gratis Indicadores Para Báscula Electrónica 4 Memorias Advance Tvk 1189 pesos$ 1,189 en 12x 120 pesos con 71 centavos $ 120 71 Envío gratis CÁLCULO Y DISEÑO ELÉCTRICO DE UNA NAVE. La presión P3 se asignara a las columnas en el lado derecho ( sotavento ) . 푞푚푎푥=. !CONSTRUYENDO LA OBRA DEL Documents. o Viento eje (X – X) (velocidad = 42 m/s ≈ 153 km/hr) = Cviento x – x (mas Pmax = 12828 kgs > 1187 bien,  Carga axial máxima de compresión: P= 39855 kgs, L= 125 cms, condición de servicio en la estructura. Viernes, 21 de Enero de 2011, 1:32:22 PM wt= Wt x separación= 410 kg/m *Usar Per 6”x3” azul calibre 2 Máxima = 3 cm (Cercha Principal), Longitud tramo Viga Celosía = 19 m = 1940 cm Las cargas presentes en la estructura serán ingresadas al programa como se muestra a continuación. El edificio en mención se encuentra ubicado en el distrito de Pisco, provincia de Pisco y departamento de Ica.  D37=D54: P= -9496 kgs. Alumbrado Nave Industrial. Lecture 2 s.s. iii continuare Design of Steel Structures - Faculty of Civil E... Lecture 3 s.s. iii Design of Steel Structures - Faculty of Civil Engineering ... Rcc design and detailing based on revised seismic codes, Cálculo de cimentaciones de naves industriales, Diseño galpónes industriales mapa conceptual_geovanna_maldonado, Estructuras Compuestas Por Elementos Tipo Cercha - Ing. En nuestro proyecto el valor de carga muerta impuesta ( debido a accesorios ,luminarias, etc y otros ) será de 30kg/ m2. Freelancer. Click here to review the details. Se construye un modelo considerando todas las secciones definidas por el Def v = wv L^4 / 384 EI = 0 cm columnas según corresponda. SALIDA DE DATOS DEL PROGRAMA 5 DIAGRAMA DE MOMENTOS FLECTORES. www.indusgenesis.com Def.  D50=D41: P= -2948 kgs. 2. 0033 ∗ 100 ∗ 45 = 15 푐푚 2 /푚, 2 ∗ 3 ∗ 1000∗ 100 Tipos De Costos [d477jqmemm42]. MEMORIA 1.- ... (nave existente).  Sx= Mmax/Fb= 865 cm³ < 871 cm³ bien,  Deflexión por carga viva (Def v): wv=15 kg/cm Para construcciones de tierra referirse a la NTE E.080 Adobe. By accepting, you agree to the updated privacy policy. Es circunstancia esencial del matrimonio que los cónyuges vivan bajo el mismo techo I DEL BUQUE. De la hoja de cálculo “PESO DE LA ESTRUCTURA” tenemos que el peso de la estructura es P=26971.82 kg. 1. FACTOR DE AMPLIFICACIÓN SÍSMICA (C) De acuerdo a las características de sitio, se define el factor de amplificación sísmica (C) por la siguiente expresión: C=2.5 ( TpT ) ≤2.5 T es el periodo según se define en el Artículo 17 (17.2) ó en el Artículo 18 (18.2 a) de la norma E0.30. 푷풓= Peso relleno ~ 8, 04 (ton)  Cuerda superior: CARGA MUERTA Ld = 50 Kg/m2.  Fb=0= 0 3515= 2109 kg/cm² Esfuerzo permisible a flexión,  Mmax= wt x L²/8= 128125 kgcm L/180= 2 cms > 0 cm bien V (¿¿ h)2 Ph=0.005 C ¿ BARLOVENTO: Como vemos que la inclinación de la cubierta es de 11º tendremos que usar los coeficientes de la tabla 1 (FACTORES DE FORMA) de 0.8 para succión. Las combinaciones de cargas utilizadas son las combinaciones del LRFD. tensión DATOS DEL PROYECTO. Maduracion folicular  wv= Wv x separación= 125 kg/m Address: Copyright © 2023 VSIP.INFO. 85 ∗ 0 ∗200 ∗ 100 ∗ 45 2 ]=, La cuantía mínima de armado a flexión es: Fecha: 28/08/2015. Cargas puntuales en nudos interiores de la armadura: Universidad Abierta y a Distancia de México, Universidad Virtual del Estado de Guanajuato, Introducción a la administración financiera, Actividad integradora 3 modulo 2 (M2S2AI3), La Vida En México: Política, Economía E Historia, Matemáticas VI (Sexto año - Área III Ciencias Sociales), Gestión de sistemas de calidad (Ingeniería industrial), Historia de la Filosofía 8 (Filosofía Contemporánea) (Fil3813), Logística y cadenas de suministro (INH-1020), Coaching Empresarial (EA-CH-14015-20-018), Arquitectura y Patrimonio de México (Arq), Sociología de la Organización (Sociología), Redacción de informes tecnicos en inglés (RITI 1), CAP 79 Hormona Paratiroidea Calcitonina Metabolismo DE Calcio Fosfato Vitamina D, Función del ATP en la contracción muscular, ACTA Constitutiva DE Sociedad EN Comandita POR Acciones. Volver a Estructuras II 1. Def t = wv L^4 / 384 EI= 3 cm DE HORMIGÓN ARMADO . PROYECTO DE NAVE INDUSTRIAL. CANALES QUINONES CARLOS EDIFICIO SOTANO 12 PISOS, PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATOLICA DEL PERU Facultad de Ciencias e Ingeniería, UNIVERSIDAD AUTONOMA CHAPINGO DISEÑO DE ARMADURAS PARA TECHO TESIS PROFESIONAL Que como requisito parcial Para obtener el titulo de: INGENIERO EN IRRIGACIÓN, TESIS: ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL EN ACERO, DE UNA NAVE INDUSTRIAL CON LAS ESPECIFICACIONES A.I, Estructuras Metálicas Tecnología Hoy 1 Estructuras Metálicas CONTENIDO, Diseño y Cálculo de Tanques de Almacenamiento, Tesina ANALISIS Y DISEO ESTRUCTURAL DE UNA VIVIENDA DE DOS PLANTAS, TRABAJO DE GRADUACION ALLAN FERNANDO CASTRO CZECH, MANUAL DE presupuesto de OBRAS MUNICIPALES, CAPITULO VI: DETERMINACION DE TAKE-OFF EN UNA CONSTRUCCION VERTICAL FUNDACIONES ESTRUCTURA DE CONCRETO MAMPOSTERIA TECHOS Y FASCIAS ACABADOS, UNIVERSIDAD PRIVADA ANTENOR ORREGO UNIVERSIDAD PRIVADA ANTENOR ORREGO, ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL ESCUELA DE INGENIERÍA APLICACIÓN DEL MÉTODO DE ELEMENTOS FINITOS Y, caracteristicas y propiedades de los materiales, 017-Tesis-APLICACION DEL METODO DE DISEÑO LRFD (LOAD REDUCTION, FACTOR DESIGN ) CONTEMPLADO EN NORMA (2), UNIVERSIDAD DE EL SALVADOR FACULTAD MULTIDISCIPLINARIA ORIENTAL DPTO DE INGENIERIA Y ARQUITECTURA, Diseño de Concreto Reforzado Jack C. McCormac Russell H. Brown CivilFree.com 8 edicion macorman, Diseno de Concreto Reforzado 8a Mc Cormac, ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ESTRUCTURALES PARA EL TECHADO DE UN EDIFICIO DE OFICINAS, DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES EN EDIFICIOS DE CONCRETO REFORZADO, PONTIFICIA UNIVERSIDAD CATÓLICA DEL PERÚ FACULTAD DE CIENCIAS E INGENIERÍA " ESTUDIO DE ALTERNATIVAS ESTRUCTURALES PARA EL TECHADO DE UN EDIFICIO DE OFICINAS " Tesis para optar el Título de Ingeniero Civil, que presenta el bachiller, ANÁLISIS Y DISEÑO DE LA SUPERESTRUCTURA DE UN PUENTE VIGA-LOSA DE CONCRETO ARMADO DE 20 METROS DE LONGITUD, SEGÚN NORMAS DE AASHTO STANDARD Y AASHTO LRFD, MEDIANTE LA APLICACIÓN DE RECURSOS INFORMÁTICOS, Diseño de Concreto Reforzado Jack C. McCormac Russell H. Brown 8 edicion, Diseño de Concreto Reforzado 8 edicion -, Diseño de concreto reforzado, 8va Edición Jack C. McCormac FREELIBROS.ORG, CANALES QUINONES CARLOS EDIFICIO SOTANO 12 PISOS 1, Diseno de Concreto Reforzado 8a Ed Mc Cormac, Tesis Diseno Estructural de una Institucion Educativa, UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERIA Facultad de Tecnología de la Construcción Curso de Obras Verticales ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL DE UNA VIVIENDA DE DOS PLANTAS Tesina para optar al Título de, UNIVERSIDAD DE LOS ANDES FACULTAD DE INGENIERÍA ESCUELA DE CIVIL MÉRIDA – VENEZUELA, MANUAL DE presupuesto de OBRAS MUNICIPALES .pdf, Diseño Estructural - Roberto Meli Piralla. Student’s book ( PDFDrive ), Proyecto Modular Probabilidad y Estadistica, 8 Todosapendices - Tablas de tuberías de diferente diámetro y presiones. 8 ANÁLISIS SISMICO ESTÁTICO: El Análisis sísmico estático se realizará de acuerdo a lo especificado en la norma E-0.30 de Diseño Sismo resistente. Objeto del proyecto. Memoria de Cálculo Iluminación Nave Industrial by elardh_1. kL/Ry= 72; Fs=1; Fa=1353 kg/cm² Programa creado en Excel para calcular una nave industrial o bodega mediana a un agua desde la cimentación hasta la soldadura y los tornillos. También se considerarán depósitos de granos y otros almacenes importantes para el abastecimiento. Para elementos de Hormigón Armado, Para cargas de Diseño: CARGA VIVA DE TECHO Lr = 10 Kg/m2. Aparatos: 15 kg/m² de ING. Ct: Coeficiente para determinar el periodo predominante de un edificio Este coeficiente “c” se interpreta como el factor de amplificación de la respuesta estructural respecto de la aceleración en el suelo. La nueva localización se sitúa en el Polígono Para un ancho de 1 m: 2 ∗ 2 ∗ 1000∗ 100 Con los datos obtenidos, se procederá a realizar el Diseño en Acero de todos los elementos estructurales conforme lo indica las normas técnicas. 6 DIAGRAMA DE FUERZAS CORTANTES 7 DIAGRAMA DE FUERZAS AXIALES. Memoria de calculo de una nave industria y una edificacion, Usar losacero con capa de concreto de 5 cms sobre lamina calibre 24,  Carga muerta (D): 100 kg/m² 59 1187 compresión Montante Para nuestro caso c=2.5 en edificaciones de baja altura 1.8. MEMORIA DE CÁLCULO DE UNA NAVE INDUSTRIAL 1 ANTECEDENTES El objetivo de la presente memoria de cálculo consiste en dar a conocer los criterios utilizados para el análisis y diseño de la estructura de un edificio para uso de coliseo de 03 pisos, cuyos planos (planta y elevación), se presentan adjunto al presente, el coliseo está proyectado para albergar a 4000 espectadores en sus tribunas, que son de 03 niveles, conformando un área construida de 10000 m2. kL/Ry= 40; Fs=1; Fa=1676 kg/cm² Cálculo estructural y frente a incendio de nave industrial con perfiles de inercia variable para el almacenamiento de polietileno. Structural Design of Residential Buildings - Introduction. Diseño a flexión PER 2 ½” x 2 ½” verde; A=10² *D50=D41: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7  D46=D45: P= 13094 kgs, L= 173 cms, compresión monterrey@indusgenesis.com 1.1.4.3.1.  Carga muerta total (D): 310 kg/m² Las columnas se han pre dimensionado con un área de 20cm2 y un momento de inercia de 700cm4 en la dirección fuerte y 350 cm4 en la débil. 3.2. CYPE 3D - Memoria de Cálculo. armado, se utilizara acero de refuerzo de calidad, con una tensión de Our partners will collect data and use cookies for ad targeting and measurement. CORTANTE BASAL POR SISMO De nuestro análisis por sismo tenemos : SISMO X-X Vxx = 0.07*Pestructura Vxx= 0.07*568 = 39.76 tonf SISMO Y-Y Vy-y = 0.11*568 = 62.48 tonf Desplazamientos por sismo Analizamos los desplazamientos por sismo en los nudos de la parte superior de la estructura , entonces analizando el nudo en el caso de la envolvente se ha desplazado 0.03 mm en el eje x ( desplazamiento lateral ) que es aceptable. 1.2. FEB-2012. BRENDAGG2194. 푦, La sección minima de armado para 1 m de ancho es: L/360 = 2 cm > 1 cm bien Memoria de Cálculo de Instalaciones Sanitarias. Def t = 5 wt L^4 / 384 EI = 1 cm Varios expertos de la zona se pondrán en contacto contigo para darte un presupuesto. 85 ∗ 0 ∗200 ∗ 100 ∗ 45 2 ]=, La sección mínima de armado para 1 m de ancho es: A) Largueros de azotea de 5 metros de longitud separados a cada metro, la carga total es Def t = wt L^4 / 384 EI= 2 cm Este factor se interpreta como la aceleración máxima del terreno con una probabilidad de 10% de ser excedida en 50 años. - American Institute of Steel Construction (AISC). Memoria de calculo de una nave industrial // Resumen: Mmeoria de calculo, estructuras nave industrial para aprobar Estructuras II de Arquitectura UNC en Universidad Nacional de Cordoba. Memoria de cálculo de nave industrial. Academia.edu no longer supports Internet Explorer. 0. *D37=D54: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 61 1187 compresión Montante El sistema constructivo de la nave consiste en marcos de acero estructural a dos aguas con un claro de 24.00 metros. Para lo cual tenemos que el ancho tributario de las viguetas es de 2m. CARGA VIVA Ll = 80 Kg/m2. Se ha diseñado con 4 muelles de carga. 푷풓ퟐ= 푃푒푠표 푟푒푙푙푒푛표 2 ~ 3,6 (푡표푛). L/240= 4 cm > 3 cm bien, Copyright © 2023 StudeerSnel B.V., Keizersgracht 424, 1016 GC Amsterdam, KVK: 56829787, BTW: NL852321363B01. Session 11- Comparative study of design software tools acce(i) ses session 11... analysis and design of telecommunication tower. Para complementar los datos básicos de proyecto, procedemos a la obtención del cálculo de población de proyecto, dotación, aportación y gastos de proyecto, que aunado a las condiciones topográficas del área, nos darán la pauta a seguir en el diseño físico y funcional de la Introducción de Atarjeas de Drenaje Sanitario; dando seguimiento a la normatividad . Objeto del proyecto El objeto del presente proyecto tiene como finalidad efectuar los cálculos pertinentes del diseño de la nave industrial y su distribución en planta, además de la elección idónea de los . Arriostres Excéntricos Arriostres en Cruz Concreto Armado Pórticos (4.5.1). 1.14. SOBRECARGA DE CUBIERTA (Lr) 0. Sendero de San Jerónimo Tabla de Resultados - Línea Subterránea de Baja Tensión (Nave Industrial Nº1) Tabla de Resultados - Línea Subterránea de Baja Tensión (Nave Industrial Nº1) Upload . Ft=0= 0= 1938 kg/cm² ( E-030 ) ANALISIS DEL VIENTO Toda estructura esta sujeto a la acción del viento , mas aun cuando se encuentran en zonas donde la velocidad del viento es significativa ,o son mas vulnerable a los efectos aerodinámicos . tensión *D39=D52: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Pmax= AFa= 12946 kgs > 7225 bien Resultados Los resultados una vez realizado el analisis estructural por computadora nos arrojan lo siguiente : DIAGRAMAS DE LA ENVOLVENTE Diagrama momento 3-3 Envolvente ( max ) DIAGRAMA DE FUERZAS AXIALES EN LA COLUMNAS DIAGRAMA DE FUERZA CORTANTE ( SHEAR 2-2 ) Peso de la estructura El peso de la estructura se puede obtener a partir de crear una combinación de cargas teniendo en cuenta el apartado de la norma técnica E-030 para un edificio tipo C y revisando los resultados de las reacciones en la base El peso de la estructura es 568 Tonf . Contacto: N° de encargo: Empresa: N° de cliente: Fecha: 13.12.2012 Proyecto elaborado por: EISUR Alumbrado Nave Industrial 13.12.2012. Guardar. - APNB 125002 – 1 (NORMA DE CARGAS IBNORCA). estructura están bajo los límites admisibles por lo que no se compromete la  Sxe= 43 cm³ COMB3 (Cuando Actúa el viento en la Dirección X) El periodo fundamental para cada dirección se estima con la siguiente expresión: T= hn Ct hn: Altura total de la edificación en metros. MEMORIA DE CLCULO DE UNA NAVE INDUSTRIAL 1 ANTECEDENTES El objetivo de la presente memoria de clculo consiste en dar a conocer los criterios utilizados para el anlisis y diseo de la estructura de un edificio para uso de coliseo de 03 pisos, cuyos planos (planta y elevacin), se presentan adjunto al presente, el coliseo est proyectado 56 1187 compresión Montante CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE COLUMNAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE CERCHAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE VIGUETAS (m) CAPTURAS DE PREDIMENCIONADO DE ARRIOSTRE O TENSORES (m) 3 ASIGNACIÓN DE CARGAS. tensión All rights reserved. Cálculo de la Línea: ILUMI ENTRADA NAVE - Tensión de servicio: 230 V. - Canalización: B1-Unip.o Mult.Falso Techo - Longitud: 50 m; Cos j: 1; Xu(mW/m): 0; Depto. Como ya se especificó anteriormente se ingresarán las cargas distribuidas a cada vigueta. PROYECTO: NAVE INDUSTRIAL USANDO LRFD Esta Memoria de clculo comprende el anlisis ssmico-resistente del modelo estructural adoptado para las estructuras metlicas tomando en consideracin las recomendaciones de las siguientes normas:. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS. Son calculos de una edificacion y una nave industrial sobre la estructura de ace... Clasificación de las universidades del mundo de Studocu de 2023,  Columna ABC: 22682. wv= Wv x separación= 120 kg/m, Se propone un PERFIL TUBULAR RECTANGULAR MIPSA: 5"X4" CALIBRE 3/8" a cada metro,  A= 37 cm² 100% (2) 100% encontró este documento útil (2 votos) 1K vistas 20 páginas. CALCULO DE LA VELOCIDAD DE DISEÑO. 휌푚푖푛= 14 퐹 360 -10. DISEÑO DE UNA NAVE INDUSTRIAL DE 2500 m2 PARA UN TALLER MECÁNICO EN EL POLÍGONO INDUSTRIAL MARIMINGO (BULLAS) RiuNet: Repositorio Institucional de la Universidad Politécnica de Valencia. 4.5.2 Las acciones sísmicas son resistidas por una combinación de pórticos y muros estructurales. *D49=D42: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 4 MATERIALES: ESTRUCTURA METÁLICA  ACERO A36 , Para todos los elementos ESTRUCTURA DE CONCRETO  Concreto armado f’c=210 kg/cm2  Acero corrugado fy=4200 kg/cm2 COBERTURA DE TECHO. Documento III Rosa Mª Cid Baena Memoria de cálculo Diseño de una nave industrial destinada a logística 53 2.- Memoria. Pmax= Aft= 195 73 kgs > 9496 bien Los tipos de perfiles de suelos son cuatro: TIPO S1 S2 S3 S4 TABLA N° 02 PARAMETROS DEL SUELO DESCRIPCION Rocas o suelos muy rígidos Suelos intermedios Suelos flexibles o con estratos de gran espesor Condiciones excepcionales Tp(s) 0,4 0,6 S 1,00 1,20 0,9 1,40 * * Dónde: Tp: Periodo que define la plataforma del espectro para cada tipo de suelo. En nuestro caso solo acero A36, Asignación de las secciones de pre dimensionamiento. IGC0304247H0 G10-10-10002: 1590119639351428292926 221232 35611 Warning: TT: undefined function: 32, 3.2. calculo de nave industrial. 4.5.5 Para diseño por esfuerzos admisibles el valor de R será 6 (*) Estos coeficientes se aplicarán únicamente a estructuras en las que los elementos verticales y horizontales permitan la disipación de la energía manteniendo la estabilidad de la estructura. memoria de calculo de nave industrial nave by anthony_ontiveros_3. 퐴푠푚푖푛= 휌푚푖푛∗ 푏 ∗ 푑 = 0. CARGA DE VIENTO – NORMA BOLIVIANA (IBNORCA), (Referencia Norma ASCE – 07); Norma Americana de Acciones en estructuras), 풒풛= ퟎ. •ASCE –American Society of Civil Engineers •Carga crítica o gobernante el valor más grande obtenido en cada caso Ingresamos estas combinaciones al programa, como a continuación se muestra. 11 DISEÑO DE CERCHAS: 12 DISEÑO DE COLUMNAS: 13 DISEÑO DE CIMENTACIONES: Las cimentaciones estarán conformadas por zapatas aisladas. Firma digital IGCSA IGC0304247H0 G10-10-10002: Profesor: Oscar Gutiérrez. En resumen, para Nave industrial utilizar lo siguiente:  Usar canal polín monten C de 9 pulgadas calibre 16 a cada 1 m.  Usar columna IPR Mipsa 12”x10” 310 mm de peralte, 16 de espesor de patín y 9. Córdoba, 12 de Noviembre de 2009. Las barras que componen la cercha han sido predimensionadas con un área de 10cm2. Carga total uniformemente distribuida en larguero: wt=Wt x a=(200 kg/m2) x (1.25 m)= 250 kg/m. 39 -1241 tensión Diagonal der Fmax= AFt=51492 kgs > 39583 bien  Carga muerta total (D): 320 kg/m² Patricia Pauloni. Def v = 5 wv L^4 / 384 EI = 0 cm Tap here to review the details. L = 2 m  Sx= Mmax/Fb= 37 cm³ < 43 cm³,  Deflexión por carga viva (Def v): wv=1 kg/cm Publicado por. 52 -1240 tensión Diagonal izq 44 7225 compresión Diagonal der We’ve updated our privacy policy so that we are compliant with changing global privacy regulations and to provide you with insight into the limited ways in which we use your data. 2022. PROYECTO: NAVE INDUSTRIAL USANDO LRFD Esta Memoria de cálculo comprende el análisis sísmico-resistente del modelo estructural adoptado para las estructuras metálicas tomando en consideración las recomendaciones de las siguientes normas: NORMA TÉCNICA DE EDIFICACIÓN E.020 CARGAS NORMA TÉCNICA DE EDIFICACIÓN E.030 DISEÑO SISMICO RESISTENTE Resistencia: 63 1187 compresión Montante 64 1187 compresión Montante Se tendrá en cuenta la alternancia de cargas para producir las condiciones más críticas en los elementos estructurales. o Acero de refuerzo Corrugado.- Para los elementos de hormigón Dilatación térmica = 0 (1/°C). Tipos de costos Costos fijos: son aquellos costos que la empresa debe pagar independientemente de su nivel de operación, es decir, produzca o no produzca debe pagarlos, ejemplos: Impuestos inmobiliarios (luz, gas, agua, internet, rentas), Alquiler de los vehículos de una empresa, Alquiler de los inmuebles (oficinas, depósitos), Personal de vigilancia. 1,3 1 (*) 1.9. Ft=0= 0= 1938 kg/cm²  Deflexión por carga total (Def t): wt= 4 kg/cm CATEGORÍA A Edificacione s Esenciales TABLA N° 03 CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES DESCRIPCIÓN Edificaciones esenciales cuya función no debería interrumpirse inmediatamente después que ocurra un sismo, como hospitales, centrales de comunicaciones, cuarteles de bomberos y policía, subestaciones eléctricas, reservorios de agua. norma CBH - 87. IWSPKOXCDREAPGNQTAGURBFGUDOQPDBMRLZATEUWHDFMEXUGHCNNJIKF INDUSTRIAL. Guardar Guardar Memoria de Cálculo naves industriales para más tarde. IWSPKOXCDREAPGNQTAGURBFGUDOQPDBMRLZATEUWHDFMEXUGHCNNJIKF Pmax= AFt= 19573 kgs >16417 bien Valor Ancho o Luz L 22 Largo F 58 Distancia entre Arcos d 4.83 Fl, Memoria descriptiva del proyecto estructural Del Programa Autodesk Robot Structural Analysis Professional 2016: Tensiones: las tensiones de los elementos, están bajo las admisibles, Pues no se encuentran restricciones alrededor de la estructura. CARGA VIVA: CARGA VIENTO: VIENTO X: VIENTO 1: Barlovento:presión Sotavento :succion Viento en viguetas Viento en columnas VIENTO 2: Barlovento:succion Sotavento:succion. Budget $250-750 USD. 1 of 232 Memoria de calculo nave industrial 1 Jul.  Fy= 2530 kg/cm² Diseño de Diagrama unifilar de cargar para nave industrial Compartido . Luego la cortante basal será igual a: 0.4 x 1.0 x 2.5 x 1.4 V= 26971.82 6.0 V =6293.42 kg 9 ANALISIS DE VIENTO: 1.10. espesor de alma y 13 mm espesor de patín. Coeficiente de Kirchhoff, G = 114208 kp/cm BARLOVENTO SOTAVENTO ESTADO Presión = 11.06kg/m2 Succión = -22.12kg/m2 VIENTO 1 Succión = -25.80kg/m2 Succión = -22.12kg/m2 VIENTO 2 Esquema para el análisis ante cargas de viento 1.12. COMBINACIONES INTRODUCIDAS EN EL PROGRAMA VISTA DE LAS CARGAS INTRODUCIDAS CARACTERISTICAS DEL MODELO El modelo como se puede apreciar en la figura consta de 9 porticos de acero que están arriostrados lateralmente y en el techo mediante perfiles en cruz ( cruz san andres ) .Estas secciones se han diseñado siguiendo la norma AISC LRFD 93 usando el programa Etabs en su modulo diseño en acero .  Carga total Wt= 410 kg/m², Viga: 15 kg/m²  Mmax= wt x L²/8= 78125 kgcm The SlideShare family just got bigger.  Sx= Mmax/Fb= 613 cm³ < 694 cm³ bien,  Deflexión por carga viva (Def v): wv= 6 kg/cm MEMORIA EUITI Bilbao Junio 2015 6 1.  D48=D43: P= 3013 kgs, L= 203 cms, compresión Def t = 5 wT L^4 / 384 EI = 2 cm Necesitamos un ingeniero matriculado el cual pueda realizar una memoria de calculo para la fabricación de naves industriales, tanto las fundaciones como la estructura metálica. Propiedades geométricas de la viga propuesta: viga IPR 10” x 8" 252mm peralte, 8 mm INSERTAR UN DIBUJO DE EJES O DE LA GEOMETRIA DEL MODELO CON ACOTACIONES EN AUTOCAD Importación del modelo al software de cálculo 2 ASIGNACIÓN DE SECCIONES Y MATERIALES A continuación se muestran capturas de pantalla para especificar el modo de ingreso de materiales a la estructura. Según informa Emergencias 112 Comunidad de Madrid, el accidente ha ocurrido a las cinco y media de la tarde en la calle Viento de la citada localidad. WORKSHOP TECHNOLOGY- Shaper and Milling machine. Civil Engineering. 1.1.4.3. Se modelo la estructura de acuerdo a lo indicado anteriormente, aplicando las L/240= 4 cm > 3 cm bien. Documento III Rosa Mª Cid Baena Memoria de cálculo Diseño de una nave industrial destinada a logística 86 -Verticales- 3) Barra 3 Como la barra es muy corta, 135cm, no se disponen llantas de ángulo intermedias, resistiendo separadamente, los dos ángulos que componen la pieza. 퐴푠푚푖푛= 휌푚푖푛∗ 푏 ∗ 푑 = 0. Tel. Mapa de Zonificación Sísmica Para nuestro proyecto, la edificación se encuentra ubicada en el departamento de Ica, provincia de Chincha, distrito de Chincha Baja la cual se encuentra ubicada en la Zona 3 según nuestro mapa de zonificación sísmica. NORMA TCNICA DE EDIFICACIN E.020 CARGAS 40 1597 compresión Diagonal der 2 DESCRIPCION DEL TRABAJO: La presente memoria de cálculo tiene por finalidad dar a conocer los criterios utilizados para el análisis y diseño estructural de la edificación antes mencionada. Se ha diseñado con 4 muelles de carga. forma de la estructura, como se ve en las gráficas adjuntas. El presente documento contempla el dimensionado y cálculo de las estructuras del almacén que se desea edificar.  Carga total Wt= 200 kg/m²,  Carga muerta (D): 100 kg/m² Los muros estructurales serán diseñados para las fuerzas obtenidas del análisis según Artículo 16 (16.2) – Norma E.030 4.5.3 Sistema en el que la resistencia sísmica está dada predominantemente por muros estructurales sobre los que actúa por lo menos el 80% del cortante en la base. tensión Para la estructura de las losas de techo, se consideró tanto losas nervadas como losas aligeradas de 0.20 y o.25 m de espesor. Ing Estructuras de Naves Industriales. Los arriostres han sido modelados con una sección circular, de 3cm de diámetro. *D46=D45: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Specification ANSI/AISC MEMORIA DESCRIPTIVA DEL PROYECTO EJECUTIVO DE LAS REDES DE AGUA POTABLE, ALCANTARILLADO SANITARIO Y PLUVIAL DEL PARQUE INDUSTRIAL SAN SEBASTIANITO. CONSTRUCCION DE ESTRUCTURAS METALICAS - PASCUAL URBAN. Match case Limit results 1 per page. kL/Ry= 92; Fs=1; Fa=1115 kg/cm² PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms CARGAS DE DISEÑO. Infecciosas y Microbiología diagnostico, Practica nro1 medidas y propiedades físicas 2022 gmm, Flujograma Practica 1 Mamani Ramirez Madai, Memoria de cálculo Estructural Tinglado Metalico PARA Mercado, Memoria Descriptiva Y DE Calculo DEL Tanque 500 M3, Memoria de Calculo Antena Metalica Altura 18 mts, Memoria de Calculo edificio multiafamiliar 5 Pisos con fundacion de pilotes cavados con bentonita, NAVE Industrial DE Almacenamiento 15x15 m, Memoria DE Cálculo Tinglado Metalico PARA Biofiltro 12x15 MTS h = 5 mts, Memoria de Calculo Nave de Almacenamiento 20x25-h=13m, Informe Técnico Estructural Carro DE Transporte PARA Motores Capacidad 70 tn, Competencias Artículo 148 y 149 de la Constitución Española, Practico 3 ORG - nomenclatura compuestos saturados e insaturados, Clasificación de las universidades del mundo de Studocu de 2023. [email protected] Professional Member NAVE INDUSTRIAL Avenida Diego Montemayor y Los marcos se separan entre si en dimensiones variables, el espaciamiento mayor es de 5.50 metros. La determinación de estos  Carga viva: 100 kg/m² Codi: EM1047. ZONIFICACIÓN (Z) El territorio nacional se considera dividido en tres zonas, como se muestra en la Figura N° 01. V h=V . CARGA EXTERIOR DE VIENTO EN PAREDES VERTICALES. MEMORIA DE CALCULO NAVE INDUSTRIAL .  Carga total sobre larguero: Análisis dimensional Laboratorio de Análisis Químico Instrumental Para Ingenieros, Ejemplo del estado de costos de producción y ventas, Cambridge English Empower A1. 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1,25 1. Pmax= 19573 kgs > 4775 bien *D40=D51: Per 2 ½”x 2 ½” verde calibre 7 Viento en viguetas Viento en columnas. Para acceder a la parcela se han situado cuatro entradas para vehículos de carga-descarga y para el personal.  D38=D53: P= -4775 kgs. Edificaciones cuyas fallas causan pérdidas de menor cuantía y normalmente la probabilidad de causar víctimas es baja, como cercos de menos de 1,50m de altura, depósitos temporales, pequeñas viviendas temporales y construcciones similares.  Deflexión por carga total (Def t): wt= 31 kg/cm desfavorable) Colonia Centro La cubierta del techo es de láminas metálicas onduladas calibre 26. Admisible... Cumple! CAMPO Nº 136 DE QUILOS (CACABELOS). Lr = 58 kg/m2 (Sobrecarga de Montaje/Mantenimiento) = 0 58 tn/m, 퐍 = Reaccion vertical ~ 17 (ton) TFG_Carlos_Lara_Vilar.pdf (25.23Mb) Impacto. BARLOVENTO SOTAVENTO ESTADO Presión = 29.48 kg/m2 Succión = -22.12 kg/m2 VIENTO 1 VIENTO2 10 ANÁLISIS ESTRUCTURAL: El análisis estructural de la edificación se realizará mediante el software SAP2000 V.16 que resuelve diferentes tipos de estructuras haciendo uso de los elementos finitos como modelos matemáticos para la resolución de todo tipo de estructuras. Factor de Zona del Proyecto: 0.40 (ZONA 3) 1.6. Comentarios. MEMORIA DE ESTRUCTURAS. 26, 2014 • 8 likes • 14,222 views Download Now Download to read offline Engineering Diseño practico de Nave Industrial Juan Carlos Torres Follow Working at Ingenieros Civiles Asociados S.A. de C.V. Advertisement Recommended Design basis report on-14.11.2016 bhavesh raysoni 5.5k views • 14 slides You can read the details below. Obteniéndose las siguientes cargas axiales en kilogramos. PREDIMENSIONAMIENTO DE CERCHA.  Ix= 8750 cm^  Carga máxima de compresión: P=11875 kgs Deformaciones: las deformaciones globales de los distintos componentes de las Densidad (Peso específico) = 2 tn/m  Sxe= 122 cm³ Ver. (momento, axial, corte). El abandono de un buque o nave admite tres supuestos distintos: a) Cuando, estando el buque asegurado, se hace cesión al asegurador para que éste abone la cantidad en que se aseguró, b) Cuando el naviero no sólo hace abandono del buque, sino de . L/240= 2 cm > 1 cm bien, Diseño de elementos de la armadura Fy=3230 kg,  D36=D55: P= -16417 kgs. V 2 (¿¿ h) Ph=0.005 C ¿ BARLOVENTO: Como vemos que la inclinación de la cubierta es de 11º tendremos que usar los coeficientes de la tabla 1 (FACTORES DE FORMA) de 0.3 para presión y -0.7 para succión. A = (2*1) = 4 m2 > 3 m. Recalculada las dimensiones el esfuerzo máximo de reacción del suelo es: Las dimensiones en planta propuestas para la zapata son apropiadas: H zapata = 50 cm ; rec = 5 cm Madera (Por esfuerzos admisibles) 9,5 6,5 6,0 8 7 6 4 3 7 4.5.1 Por lo menos el 80% del cortante en la base actúa sobre las columnas de los pórticos que cumplan los requisitos de la NTE E.060 Concreto Armado. 62 1187 compresión Montante 41 -2948 tensión Diagonal der Un hombre de 45 años ha resultado herido grave este martes al precipitarse accidentalmente desde el tejado de una nave, a una altura de seis metros, en Leganés. R=6 TABLA N° 04 SISTEMAS ESTRUCTURALES COEFICIENTE DE REDUCCIÓN, R SISTEMA ESTRUCTURAL PARA ESTRUCTURAS REGULARES (*) (**) Acero Pórticos dúctiles con uniones resistentes a momentos. *Usar Per 3”x3” blanco calibre 11 L/180= 2 cm > 0 cm bien Como se muestra a continuación. Enter the email address you signed up with and we'll email you a reset link. La nave consta de una planta baja de almacén más la zona de oficinas. 1. El peso sísmico es determinado adicionando el 25% de la carga viva a la carga muerta según norma. E 0.50 – Norma de Suelos y Cimentaciones. Carga muerta azotea (Dazotea): 290 kg/m² 1.13.  Fy= 2530 kg/cm² Compartir. Pmax= AFt=19573 kgs > 2948 bien,  Elemento más crítico: P= 1187 kgs, L= 190 cms, compresión FUTURO...HOY¡ –obtenerse en los reglamentos de construcción vigentes o en la especificación ASCE 7.93. Ft=0= 0= 1938 kg/cm² Sorry, preview is currently unavailable. Mexicali Manejo de personal, y documentación de procesos de Operación y Calidad en DHR's . Learn how we and our ad partner Google, collect and use data. Según la clasificación que se haga de una edificación se usará un coeficiente de reducción de fuerza sísmica (R). CONDICIONES LOCALES (TP y S) Según la Norma E.030, los perfiles de suelo se clasifican tomando en cuenta las propiedades mecánicas del suelo, el espesor del estrato, el período fundamental de vibración y la velocidad de propagación de las ondas de corte. Corte transversal Nave Industrial 2. ퟔퟐ∗ ퟎ. Memoria de calculo de una nave industria y una edificacion - Nave industrial 25m x 25 m Datos: - Studocu Son calculos de una edificacion y una nave industrial sobre la estructura de acero y sus cargas, con un plano para los dos nave industrial 25m 25.00 datos: DescartarPrueba Pregunta a un experto Pregunta a un experto Iniciar sesiónRegístrate 8112694085. Enter the email address you signed up with and we'll email you a reset link. PER 6”x3” azul; A= 26 cm² Ry= 3 cms 23 푚 =23 푐푚, El esfuerzo máximo 32 Ton/m2 es superior al permisible 11 Ton/m2, por lo que incrementara Pmax= AFt= 19573 kgs > 255 bien 3 cm < 5 cm... Cumple! PER 2 ½” x 2 ½” verde; A= 10² Ry= 2 cms El Desplazamiento vertical en la cumbrera : -0.1 mm con respecto al eje z ( aceptable ) ANALISIS DE LAS REACCIONES POR VIENTO TABLE: Base Reactions Load Case/Combo Viento FX FY FZ MX MY MZ tonf tonf tonf tonf-m tonf-m tonf-m 4.03 12.879 203.06 193.51 102.02 2 2.6795 1 92 97 46 Desplazamiento lateral por viento : 0.0372mm ( aceptable ) X m Y m 0 Z m 0 0 Desplazamiento vertical en cumbrera por viento : 0.2 mm DISEÑO DE PERFILES PARA LAS COLUMNAS Y VIGAS , ETC Para el diseño se utiliza la norma AISC LRFD 93 y el programa etabs se encarga de seleccionar ,de un grupo de perfiles seleccionados para nuestras barras , el que soporte la demanda para dicho perfil ANALIZAREMOS LA SECCION : W18X60 Columnas pórtico frontal ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Envelope) Element Details Level Element Section Combo Location Frame Type Classification Story1 C20 W18X60 ENVOLVENTE 3860.9 Moment Resisting Frame Seismic Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11354.8 409571722.8 189.9 1771964.4 5649.7 2015608.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 903222.2 20853194.4 42.9 217193.7 4872.9 337573.5 1.03E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) r22 (mm) α 20389.02 35.15 42.9 NA LLRF and Demand/Capacity Ratio L (mm) LLRF Stress Ratio Limit 0.806 0.95 4200.0 Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.799 0.059 + 0.726 + 0.015 Stress Check forces and Moments Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 3860.9 -16.9328 46.3036 0.15 -19.2376 -0.0793 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors (H1-1b) L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.919 1.71 0.85 1 1 2.175 Minor Bending 0.919 1.202 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 16.9328 144.0049 359.2452 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 46.3036 63.7701 Minor Bending 0.15 10.3074 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 19.2376 87.3626 0.22 Minor Shear 0.0793 101.2888 0.001 Stress Ratio VIGA W14X109 ( PORTICO FRONTAL ) ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B41 2020.3 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X109 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 20645.1 516126967.7 158.1 2841952.8 13501.1 3146316.3 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 2963567.8 186055447.2 94.9 1003427.1 4843.5 1519080.8 5.409E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.942 0.036 + 0.902 + 0.004 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 2020.3 47.6066 89.7629 0.1894 -70.4667 0.0373 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.914 1 1 1 1 2.16 Minor Bending 0.914 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 47.6066 598.5652 653.173 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 89.7629 99.5436 Minor Bending 0.1894 47.6198 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 70.4667 86.8363 0.811 Minor Shear 0.0373 242.0505 1.539E-04 Stress Ratio VIGA W14X61 ( PORTICOS INTERMEDIOS ) ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B300 222 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X61 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11548.4 266388112.4 151.9 1509024.6 6935.5 1671480.5 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 911546.8 44536762.5 62.1 350683.2 3362.9 537495.7 1.268E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.932 0.018 + 0.913 + 1.63E-04 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 222 -6.8335 -48.3039 0.0027 -20.3008 -0.0012 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.984 1 0.85 1 1 1.051 Minor Bending 0.143 1 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 6.8335 186.7076 365.3687 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 48.3039 52.8825 Minor Bending 0.0027 16.6424 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 20.3008 60.2909 0.337 Minor Shear 0.0012 124.341 9.942E-06 Stress Ratio CORREAS W6X9 ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B254 1714.3 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W6X9 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 1729 6826195.4 62.8 91101 910.9 102091.4 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 16857.4 915709.1 23 18300.3 647.1 28185.8 4755313148 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 25.31 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.091 0.069 + 0.019 + 0.002 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 1714.3 5.4595 0.0447 0.0015 -0.0058 0.0026 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 1 1 1 1 1 1.228 Minor Bending 0.429 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 5.4595 27.7751 39.3863 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.0447 2.3256 Minor Bending 0.0015 0.6253 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 0.0058 8.3529 0.001 Minor Shear 0.0026 11.7577 2.25E-04 ARRIOSTRAMIENTO LATERALES W14X22 Stress Ratio ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story1 D11 2900 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W14X22 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 4187.1 82830053.7 140.6 476062.2 1801.1 544050.5 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 86576.1 2913620 26.4 45883.8 2032.9 71939.2 8.369E+10 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Stress Check Message - kl/r > 200 Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1a) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.433 0.401 + 0.03 + 0.003 Stress Check Forces and Moments (H1-1a) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 2900 -5.2068 -0.2143 -0.0063 -0.1199 -0.0023 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.5 1 0.85 1 1 1.55 Minor Bending 1 1 1 1.426 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 5.2068 12.9925 132.4717 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.2143 6.3257 Minor Bending 0.0063 2.1775 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 0.1199 36.4464 0.003 Minor Shear 0.0023 32.2901 7.228E-05 VIGAS ( PORTICO FRONTAL ) W12X14 ETABS 2013 Steel Frame Design Stress Ratio AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 B10 1010.2 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W12X14 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 2683.9 36878104.3 117.2 244015.8 960.5 285134.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 29302.7 982306.2 19.1 19482.9 1535.5 31135.4 2.147E+10 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.154 0.04 + 0.109 + 0.005 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 1010.2 6.8632 0.8744 0.0044 1.1299 -0.0151 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 1.78 1 1 1 1 1.149 Minor Bending 0.89 1 1 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 6.8632 42.0294 84.9125 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 0.8744 8.011 Minor Bending 0.0044 0.9246 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Stress Ratio Major Shear 1.1299 27.5285 0.041 Minor Shear 0.0151 17.2198 0.001 COLUMNAS ( POSTERIOR ) W14X109 ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story2 C46 5565.2 DStlS1 Moment Resisting Frame W14X109 Compact Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 20645.1 516126967.7 158.1 2841952.8 13501.1 3146316.3 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 2963567.8 186055447.2 94.9 1003427.1 4843.5 1519080.8 5.409E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1a) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.727 0.369 + 0.356 + 0.002 Stress Check Forces and Moments (H1-1a) (Combo DStlS1) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 5565.2 -80.1928 -39.9117 -0.1216 11.1465 0.031 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.941 1.213 0.378 1 1 2.184 Minor Bending 0.941 2.035 0.434 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 80.1928 217.5067 653.173 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 39.9117 99.5436 Minor Bending 0.1216 47.6198 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 11.1465 86.8363 0.128 Minor Shear 0.031 242.0505 1.279E-04 Stress Ratio COLUMNAS W18X60 INTERMEDIAS ETABS 2013 Steel Frame Design AISC LRFD 93 Steel Section Check (Strength Summary) Element Details Level Element Location (mm) Combo Element Type Section Classification Story1 C29 3860.9 ENVOLVENTE Moment Resisting Frame W18X60 Seismic Design Code Parameters Φb Φc Φt Φv Φc,Angle 0.9 0.85 0.9 0.85 0.9 Section Properties A (mm²) I33 (mm⁴) r33 (mm) S33 (mm³) Av3 (mm²) Z33 (mm³) 11354.8 409571722.8 189.9 1771964.4 5649.7 2015608.9 J (mm⁴) I22 (mm⁴) r22 (mm) S22 (mm³) Av2 (mm²) Z22 (mm³) Cw (mm⁶) 903222.2 20853194.4 42.9 217193.7 4872.9 337573.5 1.03E+12 Material Properties E (kgf/mm²) fy (kgf/mm²) α 20389.02 35.15 NA Demand/Capacity (D/C) Ratio (H1-1b) D/C Ratio Axial Ratio Flexural RatioMajor Flexural RatioMinor 0.799 0.058 + 0.726 + 0.015 Stress Check Forces and Moments (H1-1b) (Combo ENVOLVENTE) Location (mm) Pu (tonf) Mu33 (tonf-m) Mu22 (tonf-m) Vu2 (tonf) Vu3 (tonf) 3860.9 -16.7635 -46.3013 0.1502 19.2322 -0.0793 Axial Force & Biaxial Moment Design Factors L Factor K Cm B1 B2 Cb Major Bending 0.919 1.71 0.85 1 1 2.191 Minor Bending 0.919 1.202 0.85 1 1 Axial Force and Capacities Pu Force (tonf) ϕPnc Capacity (tonf) ϕPnt Capacity (tonf) 16.7635 144.0049 359.2452 Moments and Capacities Mu Moment (tonf-m) ϕMn Capacity (tonf-m) Major Bending 46.3013 63.7701 Minor Bending 0.1502 10.3074 Shear Design Vu Force (tonf) ϕVn Capacity (tonf) Major Shear 19.2322 87.3626 0.22 Minor Shear 0.0793 101.2888 0.001 Stress Ratio.

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